Dimensionamento NBR6118, Notas de estudo de Engenharia Civil

Baixe Dimensionamento NBR6118 e outras Notas de estudo em PDF para Engenharia Civil, somente na Docsity! VIGA DE SEÇÃO RETANGULAR SEM ARMADURA DE COMPRESSÃO Dados MPA fc 3.00 (KN/cm2) 30 fy 50.00 (KN/cm2) 500 g 1.40 (adm) g 1.15 (adm) fc 2.14 (KN/cm2) fy 43.48 (KN/cm2) 434.7826087 E 21000.00 (KN/cm2) 210000 b 20.00 (cm) h 100.00 (cm) d 95.00 (cm) M 63186.00 (KN.cm) Momento Limite Se fcd<=3,5 Se fcd>3,5 M 105206 (KN.cm2) 105206 88187 Linha Neutra Calculado Valor Máx g 0.27 (adm) 0.27 0.50 Braço da Alavanca g 0.89 (adm) Valor Adm. Da Armadura Se Bx<=0,259 Se Bx>0,259 g 1.00 (adm) 1 4.59 1 Cálculo da Armadura Diâmetro Barras nec. A 17.14 (cm2) 25 3.49 Armadura Mínima Valor Min. 1 Valor Min. 2 A 3.45 3.45 3 Verificação Verificação g 1.00 (adm) Passou no teste k k c s d d s w Sd Rd1lim x z s s smin s consulte o site: http://www.clubedoconcreto.com.br/ VIGA DE SEÇÃO RETANGULAR COM ARMADURA DE COMPRESSÃO Dados fc 2.00 (KN/cm2) fy 50.00 (KN/cm2) CA-50A g 1.40 (adm) g 1.15 (adm) fc 1.43 (KN/cm2) fy 43.48 (KN/cm2) E 21000.00 (KN/cm2) b 15.00 (cm) h 28.00 (cm) d 23.37 (cm) d´ 4.26 (cm) M 4050.00 (KN.cm) Momento Limite Se fcd<=3,5 Se fcd>3,5 M 3,183.31 (KN.cm2) 3,183.31 2,668.37 Momento Resist. A´s M 866.69 (KN.cm2) Linha Neutra Calculado Valor Máx g 0.50 (adm) 0.5 0.5 Braço da Alavanca g 0.80 (adm) Valor Adm. Da Arm. Comp. Se Bx<=0,259 Se Bx>0,259 g 1.00 (adm) 0.31 1.07 1 Valor Adm. Da Arm. Trac. Se Bx<=0,259 Se Bx>0,259 g 1.00 (adm) 1 1.69 1 Cálculo da Armadura Comp. Diâmetro Barras nec. A 1.04 (cm2) 12.5 0.85 Cálculo da Armadura de Trac. Diâmetro Barras nec. A 4.96 20 1.58 Armadura Mínima Valor Min. 1 Valor Min. 2 A 0.63 0.483 0.63 Verificação Verificação g 1.00 (adm) Passou no teste k k c s d d s w Sd Rd1lim Rd2 x z ´s s ´s s smin s Verificação da Disposição das Armaduras Dados h 28 (cm) d 23.37 (cm) d' 4.255 (cm) b 15 (cm) C 3 (cm) g 0.63 (cm) d 1.9 (cm) Verificação de ah e av n 2 g 2 a 3.74 (cm) Passou no teste = 2.3 (cm) = 2 (cm) a = 2 (cm) Determinação da Altura útil = 2.8 = 1 OK n g As Camada av y As*y d 23.37 (cm) 1 2 3.1 1 2 1 3.1416 d 23.37 (cm) 2 2 3.1 1 2 1 3.1416 Passou no teste 3 0 2 -2 0 4 0 2 -2 0 5 0 2 -2 0 6 0 2 -2 0 7 0 2 -2 0 8 0 2 -2 0 w nom t max l h v calc adt Flexão Simples - Armadura Transversal Dados fc 2.50 (KN/cm2) fy 50.00 (KN/cm2) CA-50A g 1.40 (adm) g 1.15 (adm) fc 1.79 (KN/cm2) fy 43.77 (KN/cm2) E 21000.00 (KN/cm2) b 15.00 (cm) h 28.00 (cm) d 23.37 (cm) d´ 4.26 (cm) V 56.70 (KN) g 0.63 (cm) s 19 (cm) Vrd2 g 0.9 V 152.1136607 (KN) Vrd3 f 1.28 (MPA) 0.128248196 (KN/cm2) V 26.97 (KN) Calculado Max f 43.48 (KN/cm2) 43.47826087 43.5 V 30.01 (KN) V 56.98 (KN) Verificação do efeito cortante V 56.70 KN V 152.1136607 (KN) Passou no teste V 56.98 (KN) Passou no teste Verificação do coeficiente de Armadura f 18.89881575 MPA fyk Max f 500 MPA 500 500 g 0.789703992 > 0.0075595263 Passou no teste k k c s d d s w Sd l v2 Rd2 ctd c ywd sw Rd3 sd Rd2 Rd3 ct,m ywk sw Aderência entre concreto e aço. Dados fc 3.00 (KN/cm2) fy 50.00 (KN/cm2) g 1.40 (adm) g 1.15 (adm) fc 2.14 (KN/cm2) fy 43.77 (KN/cm2) E 21000.00 (KN/cm2) L 500.00 (cm) b 20.00 (cm) h 60.00 (cm) d 54.44 (cm) d´ 5.56 (cm) V 84.00 (KN) g 1.25 (cm) s 19 (cm) g 1 2.25 (adm) g 2 1 (adm) g 3 1 (adm) Cálculo de fbd f 0.33 (KN/cm2) 9.654894 Comprimento de Ancoragem l b 41.98 (cm) 33.58 Momento Resistente g 1.25 (cm) n 2 (nº barras) A 2.45 (cm2) g 0.97 (alavanca) M 5,689.98 (KN.cm) Diagramas x Mrd 0 0 41.97641 -5689.977 458.02 -5689.977 500.00 0 k k c s d d s w Sd bd quant g s z Rd1 0 100 200 300 400 500 600 -6000 -5000 -4000 -3000 -2000 -1000 0 0 -5689.97720153814 -5689.97720153814 0 0 100 200 300 400 500 600 -6000 -5000 -4000 -3000 -2000 -1000 0 0 -5689.97720153814 -5689.97720153814 0 Lajes Maciças Para lajes em que a relação entre a maior e a menor dimensão for superior a 2 calcule como viga Vínculos Cargas Atuantes nas lajes Cargas Permanentes Pernamentes (gk) Comp g h Total Cargas Acidentais pp 25 0.12 3 contrapiso 21 0.01 0.21 taco 0.65 gêsso 12.5 0.01 0.125 Total 3.985 Acidentais (pk) 2 gk 6.5 gd 9.1 Determinação dos esforços (Cznerny) p (KN) l (m) m (KNm/m) Para utilizar nas fórmulas de armadura *10 Tipo 1 l 4.00 (m) l 5.00 (m) p 9.1 (KN/m2) g 1.25 mx my mbx mby g 15.9 9.157233 6.5 0 0 g 22.4 (KN.m/m) (KN.m/m) (KN.m/m) (KN.m/m) g 0 g 0 g 14.3 Tipo 2 l 4.00 (m) l 5.00 (m) p 9.1 (KN/m) g 1.25 mx my mbx mby g 20.2 7.207921 6.169492 0 14.85714 g 23.6 (KN.m/m) (KN.m/m) (KN.m/m) (KN.m/m) g 0 g 9.8 g 18.7 Tipo 3 l 4.00 (m) l 5.00 (m) p 9.1 (KN/m) g 1.25 mx my mbx mby g 21.4 6.803738 4.136364 14.707071 0 g 35.2 (KN.m/m) (KN.m/m) (KN.m/m) (KN.m/m) g 9.9 g 0 g 23.8 Tipo 4 l 4.00 (m) l 5.00 (m) x y x y x y a x y x y x y a x y x y x y a x y Braço da Alavanca g 0.99 (adm) Valor Adm. Da Armadura Se Bx<=0,259Se Bx>0,259 g 1.00 (adm) 1 40.785748 Cálculo da Armadura g Barras nec. A 0.62 (cm2) 10 0.7914886 Arm. Negativa Mínima A 1.44 Arm. Positiva Principal Mínima A 0.94 Arm. Positiva Sec. Mínima Máximo entre 0.2875 A 0.90 0.9 0.7392857 Espaçamento Principal s 7 (cm) s 20.00 (cm) Espaçamento Secundária s 10.00 (cm) s 33.00 (cm) Verificação Verificação g 1.00 (adm) Passou no teste Uniformização dos momentos Dados M 1.92 M 3.4 M 2.71 M 5.82 M 1.92 M 4.656 M 3.292 M 4.656 z s s smin smin smin min máx min máx s i bi j bj i,cor b,icor j,cor b,jcor Comprimento das barras Armadura Positiva C 5.34 (m) b 20 (cm) b 20 (cm) C 4.34 (m) b 20 (cm) b 20 (cm) Armadura Negativa l 4 (m) C 2 (m) Lajes em Balanço l 3 (m) l 3 (m) C 6 (m) Reações de Apoio x y by wy1 wy2 bx wx1 wx2 x b x bal b g 4 g 3 A3 g 1 45 (º) P0 0 0 g 2 30 (º) P1 4 0 g 3 30 (º) P2 4 5 g 4 45 (º) P3 0 5 l 4 (m) P4 1.4641016 1.464102 l 5 (m) P5 1.4641016 3.535898 A 1 2.92820323 (m2) A 2 8.966679 (m2) A 3 2.92820323 (m2) A 4 5.17691454 (m2) R 6.66166235 (KN/m) R 16.3193558 (KN/m) R 6.66166235 (KN/m) R 9.42198446 (KN/m) x y v1 v2 v3 v4 g 2 g 1 A1 A2 A3 A4 P2 4 0 -1.856406 P4 1.464102 1.464102 0 P5 1.464102 3.535898 10.82309 P3 4 5 8.966679 Cálculo de A3 P3 0 5 20 P2 4 5 -10.82309 P5 1.464102 3.535898 -6.248711 P3 0 5 2.928203 Cálculo de A4 P0 0 0 0 P3 0 5 6.248711 P5 1.464102 3.535898 0 P4 1.464102 1.464102 -1.071797 P0 0 0 5.176915 Pilares Dados fc 2.50 (KN/cm2) fy 50.00 (KN/cm2) g 1.40 (adm) g 1.15 (adm) fc 1.79 (KN/cm2) fy 43.77 (KN/cm2) E 21000.00 (KN/cm2) E 2800.00 (KN/cm2) E 2380.00 (KN/cm2) n 1 4.00 (andares) n 2 3.00 (prumadas) H 1200.00 (cm) Pilares b 20 (na direção do carregamento) h 40 (na direção do carregamento) Vigas b 20 (na direção do carregamento) h 50 (na direção do carregamento) Carregamentos q 15 (KN/m) q 20 (KN/m) q 5 (KN/m) Parâmetro de Instabilidade (Usar Ftool) NK= 750 KN d= 7,2 mm (analisar sem a ação do vento) (analisar sem as ações normais) b 20 h 166 Ic 7623826.66666667 (fixar a largura e admitir a altura) (até atingir o mesmo deslocamento) g5 0.24397 * 0.6 Estrutura de nós fixos k k c s d d s ci cs tot cob tipo vento 7,2mm Imperfeições Globais-Desaprumo H 12 (m) g 1 0.00288675 1 g 0.005 g 0.0025 Passou no teste g 0.00235702 Imperfeições Locais-Desaprumo de 1 lance H i 3 g 1 0.0057735 0 g 0.005 g 0.00333333 Não Passou no teste Momento mínimo de 1ª Ordem-Considerações das Imperfeições Locais h 0.4 (m) (Seção transv. do pilar) e 0.027 (m) ea/H 0.01118034 0 e 0.0025 e 0.0017 Não Passou no teste *Se não passar no teste utilizar o valor superior ea/H 0.025 ea 0.01 (m) Valor da excentridade 1ª Ordem ea c 0.027 (m) Análise de estruturas de nós fixos s i a s i 1min as ai Nas estruturas de nós fixos, o cálculo pode ser realizado considerando cada elemento isoladamente, como barras vinculadas nas extrmidades aos demais elementos.